因为奥氏体热变形和由此带来的再结晶改变是操控轧制·操控冷却的根本机理，有关这方面的研讨许多，但要在此触及一切的研讨是不或许的，因而详细的请参阅专门的介绍和技能资料等。有关这些课题，在70年代后半期，日本国内遍及对此重视，钢铁根底一起研讨会设置“高温变形部分(1977—1982年)，打开了活跃的产业界和官方、大学的一起研讨，该活动由日本钢铁协会的热轧工艺冶金研讨部分承办，有关这些活动宣布了5份陈述。而且于1981年在匹兹堡召开了世界“微合金化奥氏体的热机械处理”的演讲会，会上宣布了许多有意义的研讨成果。

　　对热变形后的奥氏体再结晶的研讨，大多数是经过轧制后急冷各状况的奥氏体冻住安排，用增加了表面活性剂的腐蚀液闪现前奥氏体晶界进行查询的“直接法”来打开的。可是该办法不适用于淬火性低的钢，而且不能正确捕捉动态再结晶或敏捷进行的静态再结晶现象。为此，引入了从中止热变形中的σ-ε曲线或变形的2级变形中的软化度，间接地推进动态再结晶或静态康复进程(回复、再结晶)的研讨手法。
Rossard等开发了可在广规模的应变速度和应变量中，测定热扭变形应力的热改变实验机，进行了动态康复进程下的变形应力的研讨，后来还将该办法应用在了再结晶的模仿研讨中。改变实验的特色是可安稳实验至大的应变停止，但假如是实心试样，因为试样断面的应变不均匀，因而在处理时要留意。另一方面开发了经过直接通电加热试样，进行程序式的拉伸实验的实验机，引进了经过下降2段变形时的应力研讨康复进程的办法，这是在给予第1级变形卸载，过一段时刻后给予第2级变形，点评软化度X_s的办法。

式中，σ₁、σ_m分别是第1级加工时的屈服应力和变形中止时应变为ε时的变形应力，σ是第2级加工时的屈服应力。依据X_s的时刻改变，可知道加工后的静态回复进程(回复、再结晶)的改变状况。Diaic等进而经过可精细操控的紧缩实验设备研讨变形后短时刻进行的回复进程。大内等开发了能够从4x10^-4/s到10/s的应变速度进行程序化的紧缩变形，且变形后在0.01s以内可急冷试样的设备，使用该设备可进行精细的实验，今后将逐步选用这样的设备。

　　对动态再结晶自身以及后来敏捷开展的静态康复进程的研讨，选用凭借轧制的直接手法是很困难的，只要在选用上述的变形应力或2级变形的手法后才变为或许。有关这方面的研讨，从70年代初就开端了，有关动态再结晶的现象变得明亮。可是，对应于大多数的研讨是在10/s以上的轧制应变速度，而是以10^-410^-1/s左右的低应变速度进行的，这对了解现象的实质是有用的，但要留意它对轧制时的现象并不适用。

Diaic等为了澄清热轧道次间的再结晶改变，选用2级变形法的软化度进行了研讨。他们以10^-3—10^-1的低应变速度使0.14-0.68C的钢变形。作为变形后的软化进程，有被称作：(1)静态回复；(2)静态(古典的)再结晶；(3)无核生成潜伏期的亚动态(或后动态)的再结晶，因加工应变量不同，软化进程也不同(图8-1，汪：依据Djaic等的成果，笔者作了调整)。假如是在再结晶的临界应变量以下，则只进行回复，进而假如是在对应最大应力的应变(εp)以下，则进行回复、静态再结晶；假如超越εp则进行回复·亚动态再结晶、静态再结晶；假如变形至开展动态再结晶的正常应力状况，则进行回复、亚动态再结晶。因为亚动态再结晶在动态再结晶中现已生成了再结晶核，因而没有必要生成新的晶核。关于这一说法，也有观点以为所谓的亚动态进程是动态再结晶的晶粒在变形中止后再持续静态再结晶，没有必要进行特别的再结晶。

有关动态再结晶，有作井等作了研讨，他们对0.16C-0.5Mn钢，拉伸应变速度为10^-7－1/s(包含部分18/s在内)时的动态康复进程，在得到许多变形条件下的σ-ε曲线的一起，将共与变形中的安排作了比照。他们提示出假如是进行动态再结晶的高应变区，再结晶粒径(d)由初始最大应力σp(依赖于T，ε)来决议。

式中，K、N是常数，N＝0.7。别的，他们还提醒出σ-ε曲线随初期粒径d_o和动态再结晶粒径d之间的巨细联系而显现有特色的改变。即再结晶颗粒细化时(do)变为单一峰值的曲线；在颗粒粗大时(d>d_o)显现出周期性的应力振荡。在该研讨开展的根底上，酒井等几位对σ-ε曲线的形状以为，假定d为安稳的动态再结晶粒径，则d_o/d_s=2是决议究竟为单一峰值仍是振荡型的临界值。关于此类σ-ε曲线的特色，可作如下阐明，结晶粒粗大时再结晶核少，因为再结晶的开展在遍地是不均匀的，因而整体上来说是变成单一峰值，而结晶粒细小时，会发作很多结晶核，因为再结晶及这以后的加工硬化整体上是同步开展的，因而软化、加工硬化成为重复振荡型。

牧先生等几位对从低碳钢到高合金钢的广规模的资料在10^-3－10^-1/s的应变速度时的拉伸变形的动态再结晶进行了研讨。动态再结晶粒径(d)按Zener-Hollomon的参数(z)有以下联系，初期粒径和正常应力状况下的应变量不发作影响。

式中，B、p是常数，每种资料取不同的值，P为0.3—0.4左右。因而，在动态再结晶状况下，越是高应变速度和低温变形，越是变成细晶粒。他们对合金元素的影响也作了查询，即使是在动态再结晶时，铌也会按捺再结晶，尤其是低温侧的再结晶。而且，很多增加Cr、Mn、Ni也有按捺作用。

大内等M)经过900-1200℃的温度规模，应变速度为10-4—10/s的紧缩实验，研讨了增加Nb的HSLA钢的动态再结晶。动态再结晶源于εp×0.8的应变，始于晶界的部分“鼓凸”，动态再结晶状况的晶界显现出不规则的形状(图8-2)。Nb在σ-ε曲线上，是进步σ和εp(图2-11)。高应变速度规模的σ的进步(按捺再结晶)与其说是Nb(CN)的动态分出，还不如说是固溶Nb带来的。在1000℃以上，在应变速度为10^-1/s、应变量为0.7的条件下，虽进行彻底的动态再结晶，但在对应实践轧制的应变速度(10/s)和应变量下，则不进行动态再结晶，事实上不把动态再结晶视为问题也行。假如使初期粒径变细，则加工硬化区的σ会上升，但这并不影响动态结晶粒径，该粒径彻底由正常变形应力决议。在对初期粒径细化时，在。σ-ε曲线的正常变形部分，可看到σ的周期性动摇。对此，可按与酒井等相同的理由解释为，因细粒安排的核发作频率高，简单进行再结晶。大内等进一步对与动态再结晶奥氏体呈比照性的回复的铁素体也作了研讨。他们对铁素系统的Fe-1.8Al合金铁素体，在800—l100℃的温度下，进行了与上面相同的紧缩实验，该资料在安稳应力状况下显现出典型的动态回复型σ-ε曲线，查询到的安排是显着的亚晶粒。亚晶粒的巨细由Z或正常变形应力决议，初期粒径不发作影响。在变形到正常状况后保持安稳时的静态康复进程中，首先在静态回复阶段开展亚晶粒的粗大化，该进程在初期晶界的3个要点生成静态再结晶粒。新结晶粒的生成机理发作于亚晶粒的聚合体。有关铁素体的理论